當耐火保溫材料抗壓強度按現代科學技術來區別時，材料的抗壓強度大部分能夠區別為抗壓強度、形變和毀壞。材料的實際抗壓強度通常關鍵在于各種各樣負載（機械設備載荷、耗熱量、電磁感應負載和重能力能負載等）施加壓力時的不一樣規范。依據實際材料的形變至毀壞的特點，能夠將材料毀壞粗略地分成兩類：延性毀壞和塑性形變毀壞。耐火保溫材料歸屬于延性材料，它們在規范規范下(在環境溫度298K及標準大氣壓下）承擔載荷時呈延展性形變，直至毀壞截止。塑性材料（如粘土、高聚物和大部分金屬復合材料）在承擔載荷時呈塑性形變，直至毀壞截止。即使能夠將材料判定地分成延性材料和塑性材料，但在相應規范下，延性材料能夠展現塑性形變；反過來，塑性材料還可以依照延性材料毀壞的原理形成毀壞。因此可見，不會有絕對性的延性材料，也不會有絕對性的塑性材料。
 

通常以為，耐火保溫材料的形變特點關鍵在于載荷的高低和種類，載荷擴大的速率以及功效的時間段。施加壓力載荷的規范將會更改材料的形變特點，因而施加壓力載荷時材料的特性呈哪種破裂方式關鍵在于其有機化學特性和載荷施加壓力的規范。這就表明，材料的特性和載荷施加壓力的規范(環境溫度、物質等）將是牽制其破裂毀壞的關鍵原理。
 

針對工業生產耐火保溫材料而言，其實際抗壓強度并不一定其物理學常數，它僅是依照實際加工工藝生產制造的特殊耐火保溫材料的產品質量和生產工藝流程可靠性的主要參數。
 

根據對耐火保溫材料組成、結構特征的科學研究發覺：在同樣的規范下，小細顆粒物組成的耐火保溫材料抗壓強度比由大細顆粒物組成的耐火保溫材料抗壓強度大，由于大細顆粒物通常形成大出氣孔，當出氣孔外形尺寸大時，橫截層面上固態的總面積減少，單位總面積的地應力則提升，易造成破裂。因而，耐火保溫材料抗壓強度必定同細顆粒物高低相關聯。
 

科學研究得出結論，在總孔隙率8同樣的具體情況下，由出氣孔分布均勻的可吸入顆粒物料組成的耐火保溫材料，其常溫下抗壓強度抗壓強度與由大細顆粒物料組成的耐火保溫材料的常溫下抗壓強度抗壓強度是不一樣的，并且隨之環境溫度的升高和時間段的增加，前面一種抗壓強度比后面一種抗壓強度減少得快。總而言之，在總孔隙率同樣的具體情況下，當大出氣孔被固態均勻分布分隔時，其抗壓強度就會提升，而不分布均勻的大出氣孔則會使耐火保溫材料抗壓強度減少。

因此可見，即使組成耐火保溫材料的有機化學組成同樣，假若結構特征不同樣時，其抗壓強度也會形成非常大的區別。上邊所探討的具體內容，針對氧化物質系定型耐火保溫材料而言是恰當的。但它并不一定能適合非氧化物質與氧化物質組成的復合型耐火保溫材料（通稱復合型耐火保溫材料）的具體情況。
 

科學研究結果顯示證實，耐火澆注料等不定型耐火保溫材料和復合型耐火保溫材料的孔隙率并不一定操縱其抗壓強度的關鍵要素。這種耐火保溫材料抗壓強度關鍵關鍵在于基本材料中可吸入顆粒物料的體積分數和細顆粒物與基本材料相互之間的融合抗壓強度。